1. Pendahuluan

Pemanfaatan lahan gambut rawa untuk budidaya perkebunan kelapa hibrida, sawit dan tanaman lain yang sejenis secara teknis perlu ditunjang dengan manajemen air yang baik. Pengelolaan air yang tepat untuk pengembangan perkebunan di lahan gambut rawa adalah penerapan sistem drainase terkendali yaitu konsep menajemen air melalui jaringan saluran dan bangunan hidraulis, baik mikro maupun makro.

Pengendalian muka air tanah bawah permukaan di lahan gambut merupakan bagian dari kajian perilaku aliran air tanah secara hidraulik untuk memperoleh gambaran mengenai:

• Watak dan karakteristik berbagai jenis gambut berdasarkan tingkat kematangannya ditinjau dari nilai permeabilitas atau kondiktivitas hidraulik-
• Bentuk lengkung penurunan muka air tanah di tingkat lahan.
• Tatanan jarak antar saluran (drain spacing) yang diperlukan untuk budidaya tanaman kelapa dan tanaman sejenis pada lahan gambut.

Informasi nilai permeabilitas (konduktivitas hidraulik) untuk jenis tanah gambut masih dirasakan sangat kurang jika dibandingkan dengan tanah mineral seperti pasir, lempung dan lain-lain. Formula empiris untuk mempelajari perilaku aliran melalui media porus telah didapatkan oleh Darcy pada tahun 1856 berdasarkan eksperimen untuk mendapatkan faktor permeabilitas atau konduktivi-tas hidraulik bagi jenis tanah mineral terutama tanah pasir. Untuk jenis tanah gambut formula tersebut masih perlu diverifikasi keabsahannya (validitas-nya).

Kajian perilaku aliran air tanah bawah permukaan melalui media porus tanah gambut dilakukan melalui pendekatan eksperimen di laboratorium, pendekatan secara matematis dengan menerapkan berbagai persamaan yang tepat (sesuai) dan melalui pendekatan lapangan (pengukuran secara langsung).

Tulisan ini mencoba untuk menguraikan dan membahas mengenai penetapan nilai konduktivitas hidraulik berbagai jenis gambut (laboratorium dan lapangan), persamaan bentuk lengkung penurunan muka air tanah di tingkat lahan gambut dan tatanan drain spacing yang diperlukan serta saran untuk manajemen air yang layak diterapkan di lahan rawa gambut untuk budidaya perkebunan kelapa dan tanaman yang sejenis.

2. Metodologi

2.1 Verifikasi penerapan Formula Darcy untuk media porus ambut

Tanah gambut pada umumnya mempunyai sifat yang berbeda dengan tanah mineral, sehingga cara evaluasi sifat-sifat tanah gambut dengan tanah mineral sebagai acuan seringkali tidak tepat, demikian pula halnya pada penggunaan rumus-rumus yang diturunkan berdasarkan hasil eksperimen pada tanah mineral berupa pasir. Oleh karena itu diperlukan kajian atau verifikasi agar penggunaan rumus Darcy dapat diterapkan secara absah (valid) untuk media porus seperti tanah gambut.

Eksperimen di laboratorium melalui peralatan yang terdiri dari : Tangki air sebagai reservoir; Satu set tabung uji pralon PVC yang berdiameter 20 cm, panjang 300 cm dilengkapi dengan manometer air raksa yang ditempatkan pada tabung gelas dan dihubungkan dengan pipa plastik diameter 1 cm; Pipa inlet dan outlet berdiameter 10 cm; (Gambar 2).

Alat pengukur volume (tabung pengukur) dan Stopwatch untuk mendapatkan besaran debit.

Hasil pengujian faktor gradien hidraulis untuk beberapa contoh tanah gambut jenis safrik, hemik, dan fibrik secara visual dapat dibaca dan dilihat dari bentuk penurunan air raksa pada manometer. Secara grafis disajikan dalam bentuk grafik. Terlihat bahwa gradien hidraulis hasil eksperimen sebagai plotting antara selisih tekanan (\Delta H) dibagi dengan panjang contoh tanah gambut (L) terhadap nilai kecepatan (V) mendapatkan bentuk persamaan garis lurus:

\[V = \alpha \frac{\Delta H}{L} \tag{1}\]

Grafik hasil regresi linier untuk 6 contoh tanah gambut (1 safrik, 3 hemik, dan 2 fibrik) disajikan pada Gambar-gambar (7 s/d 12) dengan koefisien korelasi rata-rata hasil regresi linier sebesar 0,89. Hasil hitung

bilangan Reynold berkisar antara nilai 1,1 dan 4,1 (lihat Tabel 1). Dapat disimpulkan bahwa hasil pengujian faktor gradien hidraulis untuk tanah gambut memperlihatkan bentuk linier dan aliran yang terjadi adalah laminer, sehingga pemakaian formula Darcy untuk menghitung besarnya koefisien konduktivitas hidraulik (koefisien permeabilitas) adalah absah (valid).

2.2 Pengujian nilai konduktivitas hidraulik (koefisien permeabilitas – K) di laboratorium

Eksperimen untuk menetapkan besarnya nilai konduktivitas hidraulik (koefisien permeabilitas) dilakukan dengan menerapkan metode constant head yaitu dengan peralatan Tabung Uji berdiameter 20 cm dan panjang 100 cm dilengkapi dengan pipa inlet dan outlet masing-masing berdiameter 5 cm.

Tabung uji berisi tanah gambut dihubungkan dengan Reservoir (Tangki air) yang mempunyai tinggitekan tetap (constant head) dengan beda elevasi H. Selisih tinggi tekan (ΔH) dapat dibaca pada manometer air raksa yang dihubungkan dengan pipa plastik diameter 1 cm pada jarak 50 cm. (Gambar 3 & 4).

Dengan asumsi media gambut dalam keadaan jenuh total, homogen dan isotropis maka perhitungan yang didasarkan formula Darcy dapat diterapkan.

Nilai konduktivitas hidraulik - K dihitung dengan rumus yang telah ada:

\[K = \frac{Q.L}{A.13,6.\Delta H}\] (2)

dimana: K = konduktivitas hidraulik

Q= debit yang dibaca dari gelas ukur

L = paniang contoh tanah gambut

A = luas penampang tanah

\(\Delta H\) = beda tinggi tekan pada manometer

Hasil dari pengujian diperoleh besarnya nilai konduktivitas hidraulik (koefisien permeabilitas) untuk berbagai jenis gambut adalah sebagai berikut : Untuk jenis gambut safrik, hemik, dan fibrik nilai K berturut-turut berkisar antara:

Ks = (4,53-5,00) m/hari atau rata-rata = 4,76 m/hari

Kh = (19.87-34.86) m/hari atau rata-rata = 26.49 m/hari

Kf = (43,09-51,18) m/hari atau rata-rata = 47,26 m/

Hitungan yang lengkap tersaji pada Tabel 2.

2.3 Pengukuran nilai konduktivitas hidraulik (Koefisien permeabilitas - K) di lapangan (In-situ)

Peralatan untuk mengukur konduktivitas hidraulik (koefisien permeabilitas) untuk tanah gambut di lapangan harus didesain sebaik mungkin oleh karena tidak semudah cara mengukur di tanah mineral. Pengukuran dilakukan dengan cara gali lubang atau sumur uji sebanyak dua buah dengan ukuran dan kedalaman yang sama dan ditempatkan pada jarak tertentu. Peralatan lain yang diperlukan untuk pekerjaan tersebut adalah pompa, pipa, meteran pembaca volume dan alat pengukur perubahan taraf muka air yang dilengkapi dengan pelampung serta Stopwatch untuk membaca waktu.Lubang (sumur) dilengkapi dengan casing berupa rangka besi beton dilengkapi dengan saringan agar supaya material tidak atau terbawa sewaktu gambut runtuh pemompaan (Gambar 5).

Dengan asumsi media gambut dalam keadaan jenuh total, homogen dan isotropis diperoleh besarnya konduktivitas hidraulik hasil pengukuran ditempat untuk berbagai jenis gambut safrik, hemik dan fibrik berturut-turut adalah:

Ks = (5,25-8,05) m/hari atau rata-rata = 7,1 m/hari

Kh = (22,24-34,58) m/hari atau rata-rata = 28,06 m/ hari

Kf = (43,75-52,11) m/hari atau rata-rata = 47,80 m/

Hitungan yang lengkap ditampilkan pada Tabel 3.

2.4 Pengamatan muka air tanah di lahan gambut dan muka air di saluran

Untuk menguji bentuk lengkung penurunan muka air tanah di lahan gambut telah dilakukan pengamatan muka air tanah dan muka air pada suatu lahan yang berada diantara dua saluran drainase sekunder berjarak 500 m. Alat pengamat berupa pipa piezometer dan peilschaal (papan baca) (Gambar 6). Untuk setiap 7 hari, 5 buah piezometer yang ditempatkan setiap jarak 80 m dilakukan pembacaan termasuk pembacaan muka air pada peilschaal (papan baca) yang ditempatkan pada saluran drainase dan berjarak 90 m dari piezometer pertama dan terakhir. Data hasil pembacaan muka air tanah dan muka air disajikan pada Tabel 4.

2.5 Bentuk penurunan muka air tanah aliran bawah permukaan melalui media gambut

Analisis aliran air tanah dalam kondisi tidak tunak (unsteady) melalui media porus gambut dapat dilakukan dengan mengambil asumsi sebagai batasan

antara lain:

• Media gambut dianggap sebagai akifer tidak tertekan (unconfined aquifer)
• Air tanah dapat tertampung dalam ruang pori media gambut sehingga menjadi tampungan phreatic (phreatic storage) jika muka air berubah terhadap waktu (tak stedi).
• Formula Darcy dan asumsi Dupuit serta Forcheimer dapat dipakai dalam analisis aliran air tanah

Solusi pendekatan dilakukan dengan menerapkan Metode Schapery dan Metode Brakel.

2.5.1 Metoda Schapery

Gambar 1. Tanah yang mengalami infiltrasi

Schapery (1961) menggunakan formula pendekatan invers untuk transformasi Laplace dengan bentuk

\[f(t) = \lim_{s \to \frac{1}{2}t} [sF(s)]\] (3)

Bentuk persamaan diferensial untuk analisis aliran air tanah untuk kondisi tak stedi dengan tampungan phreatic dalam satu dimensi.

\[S\frac{\partial h}{\partial t} = T\frac{\partial^2 h}{\partial x^2} + N \tag{4}\]

kondisi awal \[t = 0\]; \(h = H\) (5)

kondisi batas \[x = 0\]; \(\frac{\partial h}{\partial x} = 0\) (6)

\[x = \ell; h = H \tag{7}\]

Jika h merupakan transformasi Laplace untuk variabel h, transformasi persamaan (4) dengan persamaan

\[S(\overline{sh} - H) = T\frac{d^2\overline{h}}{dx^2} + \frac{N}{s}\] (8)

Solusi untuk memenuhi kondisi batas di atas menjadi :

\[\overline{h} = \frac{H}{s} + \frac{N}{Ss^2} \left\{ 1 - \frac{\cosh[x(Ss/T)^{1/2}]}{\cosh[\ell/Ss/T]^{1/2}} \right\}\](9)

Persamaan (9) masih dalam bentuk transformasi

sehingga persamaan Laplace, tersebut dikembalikan pada bentuknya dengan menggunakan invers transformasi Laplace:

\[D^{-1\left\{\frac{1}{s}\right\}} = 1\]

\[D^{-1\left\{\frac{1}{s^2}\right\}} = 2t\]

\[D^{-1\{s\}} = \frac{1}{2t}\]

Bentuk persamaan menjadi:

\[h = H + \frac{N}{S} 2t \left\{ 1 - \frac{\cosh[x(S/2Tt)^{\frac{1}{2}}]}{\cosh[\ell(S/2Tt)^{\frac{1}{2}}]} \right\}\] (10)

dimana:

h = tinggi muka air tanah dari datum (m)

H = tinggi muka air dalam saluran (m)

N = infiltrasi (m/hari)

S = koefisien tampungan

t = waktu (hari)

x = jarak dari titik awal (m)

T = transmissivity (KH) dalam (m²/hari)

\(\ell\) = setengah jarak antara saluran (m)

2.5.2 Metode Brakel

Brakel (1968) mengembangkan suatu metode pendekatan berdasarkan beberapa asumsi fisik yang mempunyai kemiripan dengan metode pemisahan variabel dengan memodifikasi sifat ruang yang telah ditetapkan sebelumnya.

Solusi untuk penyelesaian masalah aliran air tanah untuk kondisi tak stedi berbentuk:

\[h = H + \frac{N(\ell^2 - x^2)}{2T} f(t)\] (11)

dimana f(t) adalah fungsi dari waktu.

Persamaan tersebut harus memenuhi kondisi awal jika f(0) = 0, dan juga memenuhi solusi akhir dalam keadaan stedi (steady state) jika f (~) =1

Dengan anggapan tersebut maka solusi dari aliran air tanah untuk kondisi tak stedi dan kondisi stedi akan menggunakan persamaan (11) yang berarti untuk setiap waktu t secara geometris akan serupa.

Bila persamaan (11) disubtitusikan kepada persamaan (4) maka asumsi diatas tidak sepenuhnya benar sebab tidak mungkin bahwa persamaan tersebut dapat memenuhi seluruh harga x dan t. Pernyataan di atas hanya mungkin dipenuhi apabila untuk setiap waktu t dapat dinyatakan hubungan sebagai berikut :

\[\int_{O}^{\ell} \left( S \frac{\partial h}{\partial t} - T \frac{\partial^{2} h}{\partial x^{2}} - N \right) dx = 0\] (12)

Apabila persamaan (8) disubtitusikan kepada persamaan (9), maka:

\[\frac{\mathrm{df}}{\mathrm{dt}} = -\frac{3\mathrm{T}}{\mathrm{S}\ell^2} (\mathrm{f} - 1) \tag{13}\]

In merupakan persamaan diferensial biasa. Dengan mengintegralkan kedua sisi persamaan dan dengan mengabaikan t = 0

\[f = 1 - \exp(-3Tt/S^2) \tag{14}\]

Jadi solusi pendekatan masalah diatas dapat dinyatakan dengan persamaan:

\[h = H + \frac{N(\ell^2 - x^2)}{2T}[1 - exp(-3Tt/S\ell^2)]\]

Dimana:

h = tinggi muka air tanah dari datum (m)

H = tinggi muka air dalam saluran (m)

N = infiltrasi (m/hari)

\(\ell\) = iarak dari tengah ke saluran (m)

x = iarak dari titik awal (m)

\(T = transmissivity (KH) dalam m^2/hari\)

S = koefisien tampungan

3. Pembahasan dan Hasil

3.1 Pembahasan dan hasil pengujian faktor hidraulis untuk verifikasi penggunaan Rumus Darcy pada media gambut

Hasil pengujian faktor gradien hidraulis untuk beberapa contoh gambut secara visual dibaca dan dilihat dari bentuk penurunan air raksa pada manometer, secara grafis disajikan dalam bentuk gambar grafik untuk 1 contoh tanah gambut safrik. 3 contoh tanah gambut hemik, dan 2 contoh tanah gambut fibrik. Terlihat dari gambar bahwa gradien hidraulis hasil percobaan sebagai plotting antara selisih tinggi tekan (ΔH) dibagi dengan Panjang contoh tanah (L) terhadap nilai kecepatan (V) berbentuk garis lurus:

\[V = \alpha \frac{\Delta H}{L}\]

Grafik hasil regresi untuk 6 contoh tanah gambut disajikan pada Gambar 7 s/d Gambar 12. Koefisien korelasi hasil regresi linier bervariasi antara nilai 0,9901; 0,7987; 0,5911; 0,9891; 0,9638 dan 0,9983. Hasil hitungan bilangan Reynold sebagian besar contoh tanah gambut berkisar antara 1,14 s/d 4,11, kecuali untuk contoh tanah 1 rata-rata bilangan Reynold adalah 0,281.

Dapat disimpulkan bahwa dari hasil pengujian faktor gradien hidraulis untuk tanah gambut memperlihatkan bentuk linier dan aliran yang terjadi adalah:

laminer sehingga penggunaan rumus Darcy untuk menghitung besarnya konduktivitas hidraulik (koefisien permeabilitas-K) adalah absah (valid).

3.2 Pembahasan dan hasil pengukuran konduktivitas hidraulik (koefisien permeabilias – K) di laboratorium

• Hasil pengukuran besarnya permeabilitas-k yang dilakukan di laboratorium untuk berbagai ienis contoh gambut (1 contoh gambut safrik, 3 contoh gambut hemik dan 2 contoh gambut fibrik) memperlihatkan nilai yang bervariasi. Berdasarkan hasil hitungan dengan menggunakan selisih tekanan (rumus Darcy), untuk contoh tanah 1 (gambut safrik) nilai K berkisar antara (4,53 -5,00) m/hari atau rata-rata = 4,75 m/hari, sedang menurut regresi linier K = 3.94 m/hari.
• Untuk contoh tanah 2,3, dan 4 (gambut hemik) besarnya nilai K berdasarkan perhitungan selisih tekanan (rumus Darcy) nilai K berkisar antara (19,87 - 34,86) m/hari atau rata-rata 26,49 m/hari, sedangkan menurut regresi linier K = 23.82/hari.
• Pengukuran yang dilakukan sebelumnya untuk jenis gambut hemik besarnya koefisien permeabilitas – K berdasarkan pengukuran pada tabung uji metoda constant-head berkisar antara (26,49-27,49) m/hari, sedangkan pengukuran dengan sumuran (tangki air) nilai K berkisar antara (25,29-27,45) m/hari.
• Untuk contoh tanah 5 dan 6 (gambut fibrik) besarnya nilai koefisien permeabilitas – K berdasarkan hitungan selisih tekanan (rumus Darcy) berkisar antara (43,09-51,18) m/hari atau rata-rata = 47,26 m/hari, sedangkan menurut regresi linier K = 46,29 m/hari. Hitungan besarnya nilai konduktivitas hidraulik (koefisien permeabilitas - K) di laboratorium disajikan dalam Tabel 2.

3.3 Pembahasan dan hasil pengukuran konduktivitas hidraulik (koefisien permeabilitas – K) di lapangan

Hasil pengukuran Konduktivitas Hidraulik (koefisien permeabilitas-K) di lapangan dilakukan pada 2 lokasi di Karang Agung, Propinsi Sumatera Selatan memperlihatkan nilai K antara (5,25 - 8,05) m/hari, sedangkan pengukuran sebanyak 6 lokasi dilakukan di Guntung - Kateman, Propinsi Riau masing-masing di lokasi perkebunan RSTM dan GHS memperlihat-kan nilai K antara (22,24; 27,36; 34,58) m/hari atau ratarata = 28,06 m/hari, sedangkan untuk 3 lokasi yang lain memberkan nilai k antara (43,75; 47,54 dan 52,11) m/hari atau rata-rata 47,80 m/hari.

Apabila dibandingkan dengan hasil pengujian di laboratorium memperlihatkan bahwa besarnya koefisien permeabilitas ditempat lebih besar oleh karena kondisi tanah adalah undisturbed (tidak terganggu). Hasil pengukuran koefisien permeabilitas lapangan disajikan dalam Tabel 3.

3.4 Pembahasan dan hasil pengujian bentuk penurunan muka air tanah dengan menerapkan Metode Schapery dan Metode Brakel

3.4.1 Metode Schapery

Dari persamaan menurut metode Schapery dapat diketahui bahwa infiltrasi dan koefisien storage sangat berpengaruh terhadap perubahan muka air tanah. Sedangkan koefisien hidraulik yang merupakan variabel transmisibilitas atau keterangkutan (T=K.h) pengaruhnya cukup kecil bila dibandingkan dengan pengaruh S karena merupakan salah satu variabel fungsi cosinus hiperbolikus. Jarak drainase dalam persamaan ini sebagai variabel cosinus hiperbolikus pembagi akan mempengaruhi lengkung muka air tanah. Bila jarak drainase semakin jauh akan menghasilkan muka air tanah yang semakin cembung.

Hasil perhitungan dengan metode ini sangat dipengaruhi oleh persamaan yang dihasilkan yaitu cosinus hiperbolikus. Jadi bentuk tinggi muka air tanah yang dihasilkan merupakan bentuk yang paling cembung bila dibandingkan dengan metode lainnya. Penurunan muka air tanah bertambah sejalan dengan bertambahnya jarak yang ditinjau. Penurunan muka air tanah yang cukup besar terjadi di dekat saluran, sekitar 90 meter dari saluran.

Bila dibandingkan dengan data lapangan, hasil penerapan metoda Schapery paling banyak yang mendekati. Data yang cocok dengan metode ini adalah data yang mempunyai hujan harian antara 76 mm sampai 87,7 mm. Bila dilihat dari tabel dan grafik yang kami sajikan pada bab sebelumnya, tinggi muka air yang mendekati hasil data lapangan adalah tinggi muka air di sekitar tengah-tengah lahan yang ditinjau.. Sedangkan tinggi muka air di dekat salurah hasil pengamatan jauh berada di bawah hasil perhitungan metode ini.

3.4.2 Metode Brakel

Dilihat dari persamaan menurut metode Brakel, variabel yang besar pengaruhnya terhadap bentuk persamaan adalah infiltrasi dan konduktivitas hidraulik. Koefisien storage pada persamaan ini merupakan salah satu variabel dari fungsi eksponensial, sehingga pengaruh perubahan harga S cukup kecil dibandingkan dengan pengaruh K. Jarak drainase yang jauh menghasilkan tinggi muka air tanah yang lebih tinggi dibandingkan dengan jarak drainase yang lebih pendek.

Hasil perhitungan dengan metode ini sesuai dengan bentuk persamaannya yang berbentuk eksponensial tidak secembung hasil metode Schapery sehingga tinggi muka air yang dihasilkannya lebih rendah. Penurunan tinggi muka air bertambah sejalan dengan bertambahnya jarak yang ditinjau.

Penurunan tinggi muka air di sekitar saluran relatif lebih kecil bila dibandingkan dengan hasil perhitungan metode Schapery.

Bila dibandingkan dengan data lapangan, hasil penerapan metode ini hanya cocok dengan 3 data. Data yang cocok dengan metode ini adalah yang mempunyai data hujan harian antara 98,7 mm sampai 102 mm. Bila dilihat secara keseluruhan dari grafik, hasil perhitungan metoda ini banyak yang cocok untuk tinggi muka air di dekat saluran. Sedangkan tinggi muka air ditengah-tengah saluran banyak yang jauh lebih tinggi.

3.5 Pengujian data lapangan dengan menerapkan Metode Schapery dan Metode Brakel

Untuk menerapkan metode Schapery dan metode Brakel dalam kajian bentuk penurunan muka air tanah aliran melalui media porus gambut diperlukan data antara lain: Koefisien Tampungan (S), Konduktivitas hidraulik (K), Jarak antara saluran drainase (1), Durasi pengamtaan (t), Tebal lapisan gambut (D), Infiltrasi (N), Data piezometer Nilai infiltrasi (N) diperhitungkan dari data hujan dan evapotranspirasi.

Contoh perhitungan:

Diketahui data sebagai berikut:

\(\begin{array}{lll} H{=}1, 40m, N{=}100mm/7hari{-}2, 1mm/hari{=}0, 0122\\ m/hari \end{array}\)

S=0,065, t=7hari, x=0m, T=K.H = \(30,1.4 = 42 \text{ m}^2/\text{hari}\)1=250 m

Menurut Schapery:

\[h = 1.4 + \frac{0.01218}{0.065} \times 2 \times 7 \times \left\{ 1 - \left[ \frac{\cosh \left[ 0 \left( \frac{0.065}{2 \times 42 \times 7} \right)^{\frac{1}{2}} \right]}{\cosh \left[ 250 \left( \frac{0.065}{2 \times 42 \times 7} \right)^{\frac{1}{2}} \right]} \right] \right\}\] \[h = 3.65 \text{ meter}\]

Menurut Brakel:

\[h = 1.4 + \frac{0.01218(250^2 - 0^2)}{2x24} \left[ 1 - \exp\left(\frac{3x42x7}{0.065x250^2}\right) \right]\]

Hitungan dilakukan dengan berbagai variasi nilai konduktivitas hidraulik (K) dan nilai koefisien tampungan (S) agar bisa sesuai dengan kondisi lapangan. Hasil pengujian dengan menerapkan kedua metode (Schapery dan Brakel) dibandingkan dengan data lapangan disajikan dalam bentuk tabel dan grafik. (Tabel 5 s/d 7 dan Gambar 13 s/d 15).

3.6 Kajian kasus yang terjadi di lapangan

Bila jarak antara saluran selebar 500 m, untuk kasus hujan terjadi selama 3 hari berturutan sebesar 25 mm, 38 mm dan 21.7 mm dengan total hujan selama 3 hari sebesar 84,7 mm terlihat bahwa penurunan muka air tanah ditengah antara dua saluran mencapai maksimum 0.90 m dari muka tanah atau mencapai maksimum 3,10 m dari datum (+0,00) berada pada posisi 4,00 m dibawah muka tanah (Gambar 16).

Bila periode berikutnya tidak turun hujan terlihat bahwa selama 120 hari tak terjadi hujan peristiwa turunnya muka air ditengah antara dua saluran mencapai kedalaman h = 2.30 m dari muka tanah (Gambar 16). Untuk mengetahui turunnya muka air tanah di lahan selama durasi hari kering untuk interval waktu 10 harian sampai dengan durasi (120 hari dilihat pada (Gambar 17). Dapat disimpulkan bahwa penurunan muka air tanah di lahan sampai dengan 120 hari tak hujan mencapai maksimum kedalaman 2,30 m dari muka tanah selama keberadaan muka air di saluran dapat dikendalikan. Hal ini mengindikasi-kan bahwa kemampuan lahan gambut menyimpan air cukup baik meskipun terjadi kemarau yang cukup panjang (\(\pm\) 4 bulan).

Untuk durasi hujan mingguan (1 minggu = 7 hari) terlihat bahwa penurunan muka air ditengah antara dua saluran rata-rata mencapai nilai maksimum 1,10 m dari muka tanah atau mencapai maksimum 2,90 m dari datum (Gambar 18).

Bila jarak antara saluran selebar 100 m dengan durasi hujan mingguan (1 minggu) = 7 hari) maka tinggi muka air dihitung dengan kedua metode Schapery & Brakel memperlihatkan nilai yang hampir sama yaitu sebesar 2,19 m dan 2,20 m dari datum pada posisi ditengah antara dua saluran (Gambar 19).

4. Kesimpulan

1. Hasil dari penelitian diperoleh gambaran bahwa gradien hidraulis beberapa contoh tanah gambut memperlihatkan bentuk linier dan aliran yang terjadi adalah laminer.

Bilangan Reynold antara (1.14-4,11). Berdasarkan verifikasi tersebut di atas maka formula Darcy dapat dipakai untuk menghitung besarnya koefisien permeabilitas. Hasil perhitungan memperlihatkan bahwa besarnya koefisien tersebut tergantung dari tingkat kematangan gambut.

• 2. Untuk gambut jenis safrik nilai K berkisar antara (3.94 - 4.76 - 4.53 - 5.00) m/hari. Pengukuran di lapangan untuk jenis gambut yang serupa menunjukkan nilai antara (5,25 - 8,05) m/hari. Untuk gambut jenis hemik nilai K berkisar antara (19.87 - 23.1 - 26.49 - 25.29 - 27.49 - 27.45 dan34,58) m/hari. Pengukuran di lapangan untuk jenis gambut serupa memperlihatkan nilai antara (22.24 - 27,36 - 28,06 dan 34,58) m/hari. Untuk gambut jenis fibrik nilai K berkisar antara (43,09 – 46,29 -43,09 - 51,18) m/hari, sedangkan pengukuran di lapangan untuk jenis gambut serupa bernilai antara (43.75 – 47.54 – 47.80 dan 52,11) m/hari.
• 3. Hasil dari pemodelan muka air tanah dengan menerapkan kedua persamaan Schapery dan Brakel memperlihatkan korelasi yang cukup baik dibandingkan dengan data muka air hasil pengamatan di lapangan. Ini ditunjukkan dengan harga koefisien korelasi antara 0.78 – 0.954 dan rata-rata 0.90. Pendekatan menurut Schapery lebih baik jika dibandingkan dengan Brakel oleh karena dapat dipakai untuk menetapkan jarak antara saluran (drain spacing).
• 4. Dari hasil kajian kasus yang terjadi di lapangan dapat disimpulkan bahwa kemampuan lahan gambut menyimpan air cukup baik meskipun terjadi kemarau yang cukup panjang (± 4 bulan) dengan penurunan muka air ditengah antara dua saluran sebesar maksimum 2,30 m dari muka tanah selama keberadaan muka air di saluran dijaga dan dapat dikendalikan dengan menempatkan bangunan hidraulis (stop log) ditingkat sekunder.
• 5. Penurunan muka air tanah ditengah antara dua saluran di lahan gambut bila terjadi hujan untuk durasi 3 harian berturutan maupun untuk hujan durasi mingguan memperlihatkan nilai yang hampir sama yaitu sebesar maksimum (0,90–1,10) m dari muka tanah atau sebesar maksimum (2,90-3.10) m dari datum.
• 6. Penerapan manajemen air yang tepat pada lahan gambut rawa untuk mendukung budidaya perkebunan adalah pengaturan dan pengendalian muka air tanah dilahan dengan menerapkan sistem drainase terkendali yaitu dengan menempatkan saluran drainase tingkat tersier setiap jarak 100 m dan saluran drainase sekunder

setiap jarak 500 m.

7. Pengaturan dan pengendalian tata air pada lahan gambut adalah dengan menjaga muka air tanah selalu dibawah zone perakaran sehingga kelengasan yang tersedia harus cukup ideal untuk pertumbuhan tanaman dengan mengen-dalikan muka air tanah ditingkat tersier.

Sedangkan untuk mengendalikan elevasi muka air dilahan jangan sampai terlalu rendah diperlukan bangunan pengendali berupa bangunan stop log (skot balok) atau bangunan overflow yang ditempatkan pada saluran ditingkat sekunder. Air berlebih dari saluran sekunder dibuang kesaluran primer.

5. Ucapan Terima Kasih

Makalah ini ditulis berdasarkan Penelitian yang dilaksanakan atas dana dan program Hibah Bersaing II/2 yang dibiayai oleh Proyek Peningkatan Penelitian dan Pengabdian pada Masyarakat Kontrak No.040/ P4M/DPPM/94/PHB II/1994.