M. Arief Rahman Panjaitan
Alumni Program Magister (S2) Rekayasa Struktur, Fakultas Teknik Sipil dan Lingkungan Institut Teknologi Bandung, Jl. Ganesa No. 10 Bandung, 40132, E-mail: m.ariefrahmanpanjaitan@yahoo.com
Abstrak
Link geser pada sistem rangka baja berpengaku eksentrik (SRBE) merupakan elemen utama penyerap energi gempa yang direncanakan mengalami leleh pada seluruh pelat badannya. Kinerja link geser dengan sambungan baut yang berkurang akibat terjadinya kegagalan pada pelat sayap, diperbaiki dengan dua cara: (1) memperlebar pelat sayap pada bagian ujung link, dan (2) meningkatkan mutu pelat sayap. Kajian eksperimental dilakukan terhadap tiga buah link geser yaitu link bench-mark, link dengan pelebaran sayap, dan link dengan peningkatan mutu pelat sayap. Pembebanan siklik secara kuasi-statik dengan kontrol perpindahan dilakukan terhadap ketiga spesimen link hingga mencapai keruntuhan. Kurva histeretik yang dihasilkan menunjukkan peningkatan kinerja yang signifikan pada kedua upaya perbaikan, meliputi: kekuatan, daktilitas, dan disipasi energi.
Kata-kata Kunci: Link geser, pelat sayap, mutu baja, kekuatan, daktilitas, energi disipasi.
1. Pendahuluan
Sistem Rangka Baja Berpengaku Eksentrik (SRBE) merupakan sistem struktur pemikul beban gempa yang memiliki kinerja yang baik dalam hal kekuatan, kekuatan, daktilitas, maupun disipasi energi. Elemen yang memegang peranan penting pada SRBE adalah elemen link yang berfungsi menyerap energi gempa melalui mekanisme leleh, yang dapat berupa leleh geser atau leleh lentur.
Link pada SRBE berupa elemen yang berperilaku sebagai balok pendek yang pada kedua sisinya bekerja gaya geser sama besar dengan arah yang berlawanan serta momen dengan besar dan arah yang sama, seperti terlihat pada Gambar 2.
Mekanisme leleh yang terjadi pada link dapat berupa terbentuknya sendi plastis pada kedua ujung link akibat tercapainya momen sebesar Mp (momen plastis penampang link) dan disebut link lentur, atau berupa terjadinya leleh pada pelat badan link akibat tercapainya gaya geser sebesar Vp (gaya geser plastis penampang link) dan disebut link geser.
Kinerja struktur yang telah terkena gempa akan berkurang akibat rusaknya link, yang membahayakan jika struktur tersebut mengalami kejadian gempa berikutnya. Penggantian link menjadi tidak mudah dilakukan bila link merupakan satu kesatuan dengan balok dan/atau kolom melalui sambungan las. Sejumlah kajian telah dilakukan terhadap penggunaan link dengan sambungan baut, sebagai link yang dapat diganti (replaceable link).
Gambar 1. Jenis - jenis SRBE : (a) Tipe Split K Brace (b) Tipe D Brace (c) Tipe V Brace
Gambar 2. Gaya-gaya dalam pada link SRBE
Gobarah dan Ramadan (1994) mengkaji kinerja sambungan link – kolom dengan baut dan pelat ujung tipe extended. Benda uji dimodelkan sebagai link pada SRBE tipe D, yang diuji di laboratorium dengan pembebanan siklik. Hasil kajian menunjukkan:
- a. Link dengan sambungan kaku memikul gaya dalam yang lebih tinggi dan dapat menyerap energi lebih banyak daripada link dengan sambungan fleksibel.
- b. Sambungan baut–pelat ujung tipe extended sebaiknya direncanakan untuk selalu berperilaku elastis, walaupun memikul beban yang mengakibatkan deformasi inelastik link yang sangat besar.
Stratan dan Dubina (2004) melakukan kajian serupa terhadap beberapa spesimen link dengan sambungan baut – pelat ujung tipe flush untuk digunakan pada SRBE tipe split K. Pengujian dilakukan dengan membebani link secara siklik sampai mencapai kegagalan. Hasil pengujian menunjukkan bahwa link yang lebih pendek menunjukkan kinerja yang lebih baik, berupa kekuatan yang lebih tinggi dan perilaku histeresis dan penyerapan energi yang lebih baik tanpa terjadinya efek pinching yang signifikan, yang dapat memicu degradasi kekakuan dan kekuatan. Penurunan kekuatan ini disebabkan oleh rusaknya baut akibat mengalami gaya tarik pada link yang lebih panjang.
Moestopo dan Mirza (2006) melakukan kajian ekperimental terhadap link pendek atau link geser dengan sambungan baut yang direncanakan untuk SRBE bangunan ruko tiga lantai dengan bresing tipe split-K. Pembebanan siklik dilakukan dengan kontrol perpindahan sampai link mengalami kegagalan. Hasil kajian menunjukkan fenomena pinching pada kurva histeresis dapat diperbaiki dengan menggunakan ukuran diameter baut yang lebih besar, untuk mencegah semakin lebarnya bukaan antar pelat yang disambung pada saat baut mengalami tarik.
Hasil kajian lanjut yang dilakukan oleh Moestopo dkk (2008) menunjukkan pembesaran ukuran tebal pelat ujung link dan diameter baut secara signifikan meningkatkan kinerja link geser dengan sambungan baut, terutama dalam hal daktilitas dan disipasi energi. Namun demikian, pengamatan menunjukkan terjadinya kegagalan fraktur dan tekuk pada pelat sayap bagian ujung yang mengurangi efektifitas kinerja link geser dalam menyerap energi. Upaya perbaikan yang diusulkan adalah dengan memperlebar ukuran sayap (wing plate) di bagian ujung link, untuk mengurangi besarnya tegangan tarik maksimum akibat momen pada ujung link. Dengan demikian, kegagalan prematur pada pelat sayap dapat dihindari dan penyebaran leleh dapat terjadi di pelat badan sepanjang link.
Makalah ini menyajikan hasil kajian ekperimental terhadap upaya peningkatan kinerja link geser terhadap kemungkinan kegagalan pada pelat sayap link, yaitu dengan meningkatkan mutu pelat sayap dan menambah pelebaran pelat sayap pada kedua ujung link.
2. Kajian Eksperimental
2.1 Desain link geser
Kinerja link geser yang ditinjau dalam kajian ini adalah kinerja link yang direncanakan untuk struktur bangunan ruko 3 lantai berukuran 15 meter x 15 meter, yang berlokasi di kota Bandung (Zona Gempa 3), dengan menggunakan Struktur Rangka Berpengaku Eksentrik seperti terlihat pada Gambar 3. Perencanaan elemen link dilakukan mengikuti ketentuan pembebanan akibat gempa (SNI 03-1726-2002) dan ketentuan perencanaan struktur baja (SNI 03-1729-2002), khususnya untuk Struktur Rangka Berpengaku Eksentrik. Dengan bantuan perangkat lunak, diperoleh desain link terbuat dari penampang IWF 200x100x6,5x8.
Gambar 3. Pemodelan SRBE tipe split K
Gambar 4. Model struktur rangka baja dengan link geser
2.2 Benda uji
Kajian eksperimental dilakukan terhadap tiga buah benda uji link, yaitu: link acuan, berupa link tersusun (built-up), link dengan pelebaran pelat sayap (wingplate), dan link yang terbuat dari pelat sayap dengan mutu lebih tinggi (hibrid). Uji tarik dilakukan mengikuti standar JIS Z2201 terhadap dua jenis bahan pelat baja untuk mengetahui karakteristik material yang akan digunakan dalam mendesain elemen link.
Link geser yang menjadi acuan dalam kajian ini berupa link built-up berbetuk H, yang tersusun dari pelat sayap dan pelat badan dengan mutu yang sama, dan disambung dengan las.
Link wing plate dibentuk dengan menambahkan pelebaran pelat sayap pada kedua ujung link dengan maksud mengurangi besarnya tegangan pada pelat sayap guna menghindari kegagalan akibat fraktur pelat sayap. Gambar 5b menunjukkan pengurangan besarnya tegangan s2 akibat pelebaran pelat sayap sepanjang 2C.
Tabel 1. Hasil uji tarik
| Properti | Baja A | Baja B |
|---|---|---|
| Tegangan Leleh (MPa) | 330 | 398 |
| Tegangan Tarik (MPa) | 455 | 544 |
| Modulus Elastisitas (MPa) | 216.976 | 231.079 |
Tabel 2. Data properti benda uji
| Benda Uji | Pelat Sayap | Pelat Badan |
|---|---|---|
| Link built-up | Baja A | Baja A |
| Link wing plate | Baja A | Baja A |
| Link hibrid | Baja A | Baja B |
Gambar 5. Tegangan pada pelat sayap (tampak atas): (a) Tanpa wing-plate; (b) Dengan wing-plate
Link hibrid dibentuk dari dua jenis baja yang berbeda mutunya. Pelat badan yang terbuat dari baja dengan mutu sama dengan link acuan (link built-up), disambung dengan las pada kedua pelat sayap yang terbuat dari baja dengan mutu lebih tinggi. Peningkatan mutu pelat sayap dimaksudkan untuk memperlambat terjadinya leleh yang berpotensi pada kegagalan pada pelat sayap, sekaligus meningkatkan pelelehan secara merata pada seluruh pelat badan.
2.3 Set up pengujian
Pengujian terhadap kinerja link geser dilakukan terhadap benda uji berupa link geser yang kedua ujungnya dimodelkan dapat memikul momen. Salah satu ujungnya berupa jepit sedangkan ujung lainnya dapat berpindah mengikuti arah gaya terpusat yang bekerja bolak-balik pada arah tegak lurus sumbu link (Gambar 6). Perpindahan ini akan menimbulkan momen ujung yang searah dan gaya geser yang berlawanan arah pada kedua ujung link. Kedua ujung link berupa pelat ujung yang disambung dengan baut dan direncanakan berperilaku seperti yang dimodelkan.
Gambar 6. Pemodelan benda uji link geser
Set up pengujian benda uji di laboratorium dilakukan sesuai dengan pemodelan link geser (Gambar 6 dan 7) dengan menghubungkan salah satu ujung benda uji dengan tumpuan pada strong-floor, dan ujung lainnya dengan aktuator Dartec yang bekerja dengan gerakan tarik-tekan dalam arah tegak lurus sumbu link
Berdasarkan hasil studi sebelumnya yang dilakukan oleh Moestopo dan Mirza (2006) dan Novan (2008), link disambung menggunakan baut berdiameter besar (25mm) dan pelat yang tebal (30mm) dengan maksud menghindari fenomena pinching pada kurva histeresis akibat lelehnya baut dan menghindari terjadinya kinking pada pelat ujung.
Gambar 7. Set up pengujian
Pengamatan perpindahan dilakukan melalui bacaan pada aktuator dan pada LVDT yang dipasang di ujung atas link yang dibebani, sedangkan strain gauge dan rossette dipasang masing-masing pada pelat sayap dan pelat badan untuk mengamati perubahan regangan yang terjadi selama pengujian.
2.4 Pengujian pembebanan
Pembebanan diberikan melalui aktuator pada ujung atas link berupa perpindahan siklik quasi statik yang diatur mengikuti pola pembebanan yang ditunjukkan dalam Gambar 8.
Pencatatan dilakukan selama pembebanan terhadap besarnya beban yang bekerja, perpindahan ujung atas link, dan regangan pada link, yaitu regangan aksial pada pelat sayap dan regangan geser pada pelat badan link.
Pembebanan dihentikan ketika terjadi penurunan bacaan beban puncak pada siklus pembebanan, yang akan ditunjukkan pula oleh kegagalan yang terjadi pada benda uji.
3. Hasil Pengujian dan Pembahasan
3.1 Kurva histeresis beban - perpindahan
Hasil pengujian terhadap ketiga benda uji: link acuan, link wing plate, dan link hibrid, menunjukkan perilaku yang hampir sama pada zona elastik. Dengan mengacu kepada besarnya tegangan leleh pada pelat badan hasil uji tarik sebesar fy = 330 MPa, diperoleh besarnya perpindahan leleh, δy pada ketiga benda uji masingmasing, d1 = 3,36 mm, δy2 = 3,35 mm, dan δy3 = 3,31 mm. Kekakuan elasik ketiga benda uji yang relatif sama terlihat dari garis lurus yang berimpit pada kurva ketiga benda uji (Gambar 10 a dan b).
Gambar 10 menunjukkan perbandingan antara kurva histeresis yang dihasilkan oleh ketiga benda uji akibat pola pembebanan siklik yang sama, dengan beban puncak masing-masing adalah 261,07 kN, 297,42 kN, dan 278,23 kN, dan perpindahan maksimum masingmasing sebesar 21,45 mm, 23,10 mm, dan 26,40 mm (Tabel 3).
Dari hasil kurva histeretik yang diperoleh dari ketiga benda uji, tampak jelas tidak terjadi fenomena pinching, hal mana menunjukkan kinerja pelat sambung dan baut yang cukup baik terhadap beban siklik yang diterima.
Gambar 10 a dan b menunjukkan bahwa penambahan lebar pelat sayap (wing plate) dan peningkatan mutu baja pelat sayap (hibrid), menghasilkan peningkatan kekuatan link dan sekaligus peningkatan daktilitas link, dibandingkan dengan benda uji acuan (buit-up). Gambar 10 c dengan jelas memperlihatkan posisi ketiga envelope kurva histeresis pada saat perpindahan mencapai 21,45 mm, yaitu perpindahan maksimum link acuan.
3.2 Kondisi kegagalan
Akibat pembebaban siklik yang dilakukan, dapat diamati terjadinya mekanisme kerusakan dan kegagalan yang berbeda pada ketiga benda uji. Tabel 3 menunjukkan sejumlah besaran parameter yang tercatat dan dihitung pada saat ketiga benda uji sudah memasuki fase kerusakan yang cukup besar, yaitu pada saat perpindahan mencapai 6 δy dan pada saat masingmasing benda uji mencapai perpindahan maksimumnya δu.
Hasil pengamatan visual menunjukkan pula perbedaan mekanisme kegagalan pada ketiga benda uji link. Gambar 11a memperlihatkan kegagalan link built-up
Gambar 9. Spesimen link (tampak samping, melintang, dan atas): (a) Link built- up (b) Link wing plate (c) Link hibrid
yang ditunjukkan oleh Novan (2008) dan Moestopo dkk (2008). Kegagalan ini dipicu oleh adanya tegangan tarik sisa akibat pengelasan. Selanjutnya, regangan geser pada pelat badan semakin meningkat hingga mencapai γxy = 6,8 % (Tabel 7), yang kemudian diikuti oleh fraktur. Sementara itu, harga regangan geser pada pelat badan panel tengah masih tercatat rendah, γxy = 0,52 %. Hal ini menunjukkan distribusi tegangan yang kurang merata pada pelat badan dari panel ujung ke panel tengah.
Pada link dengan wing-plate, mekanisme kegagalan terjadi pada saat pelat badan pada panel tengah mengalami fraktur (Gambar 12), sementara tidak terjadi fraktur pada seluruh pelat sayap. Hal ini menunjukkan efektifitas penambahan wing plate dalam menyebarkan tegangan geser lebih merata pada seluruh pelat badan link geser. (a)
Tabel 3. Parameter pada kondisi link rusak
| Pada | |||||
|---|---|---|---|---|---|
| Jenis | Parameter | Kondisi | Perpindahan (δ) | ||
| Link | yang Diamati | Aktuator | 6.δy | δu | |
| Built | |||||
| Up | Gaya (kN) | Tarik | 228,96 | 244,23 | |
| Tekan | -251,10 | -261,07 | |||
| Perpindahan | |||||
| (mm) | Tarik | 19,80 | 21,45 | ||
| Tekan | -19,80 | -21,45 | |||
| γ Panel Ujung | |||||
| (µ) | Tarik | 61.665 | 68.000 | ||
| Tekan | -45.601 | -50.000 | |||
| γ Panel Tengah | |||||
| (µ) | Tarik | 4.177 | 5.200 | ||
| Tekan | -5.913 | -11.200 | |||
| ε pelat sayap (µ) | Tarik | 20.381 | 24.000 | ||
| Tekan | -16.366 | -17.000 | |||
| Wing | |||||
| Plate | Gaya (kN) | Tarik | 251,20 | 260,51 | |
| Tekan | -279,76 | -297,42 | |||
| Perpindahan | |||||
| (mm) | Tarik Tekan | 19,80 -19,80 | 23,10 -23,10 | ||
| γ Panel Ujung | |||||
| (µ) | Tarik | 62.212 | 66.000 | ||
| Tekan | -7.962 | -72.000 | |||
| γ Panel Tengah | |||||
| (µ) | Tarik | 3.816 | 72.000 | ||
| Tekan | -2.018 | -84.000 | |||
| ε pelat sayap (µ) | Tarik | 25.899 | 29.000 | ||
| Tekan | -10.984 | -12.000 | |||
| Hibrid | Gaya (kN) | Tarik | 256,05 | 278,23 | |
| Tekan | -249,90 | -271,82 | |||
| Perpindahan | |||||
| (mm) | Tarik | 19,80 | 26,40 | ||
| Tekan | -19,80 | -26,40 | |||
| γ Panel Ujung | |||||
| (µ) | Tarik | 21705 | 52000 | ||
| Tekan | -6062 | -34000 | |||
| γ Panel Tengah | |||||
| (µ) | Tarik | 8940 | 18000 | ||
| Tekan | -2125 | -35000 | |||
| ε pelat sayap (µ) | Tarik | 27686 | 43000 | ||
| Tekan | -14654 | -30000 | |||
Gambar 10. Perbandingan kurva histeresis: (a) link built up dan link wing plate; (b) link built up dan link hibrid; (c) envelope kurva histeretik pada d = 6.5 dy = 21,45 mm dan rotasi link= 0,046 rad)
Gambar 11. Kegagalan link built-up (a) Fraktur pelat sayap (b) Fraktur bagian tengah elemen link
Gambar 12. Kegagalan link wing plate (a) Fraktur panel tengah elemen link (b) Tidak terdapat fraktur pada pelat sayap
Mekanisme kegagalan pada link hibrid diawali dengan fraktur pada pelat badan link yang kemudian diikuti oleh fraktur pada pelat sayap link bagian ujung (Gambar 13). Hal ini menunjukkan link berperilaku seperti link geser yang direncanakan, yaitu secara efektif melakukan mekanisme leleh geser pada seluruh pelat badan sampai tercapai fraktur geser pada pelat badan.
Peningkatan mutu pada pelat sayap berhasil mencegah terjadinya kegagalan pada pelat sayap, dan sekaligus memungkinkan terjadinya leleh yang berkelanjutan pada seluruh pelat badan link secara lebih merata, yaitu pada pelat badan panel ujung dan tengah.
3.3 Energi disipasi
Besarnya energi disipasi melalui mekanisme lelehnya link diperhitungkan pada siklus pembebanan paska leleh, dimana sebuah siklus pembebanan terdiri dari satu siklus primer dan dua siklus stabilisasi. Pelaporan besarnya perpindahan dan beban pada Tabel 4, 5, dan 6 hanya ditulis terhadap siklus primer,
Tabel 4 memperlihatkan besarnya gaya geser pada ketiga benda uji link akibat perpindahan maksimum pada setiap siklus pembebanan yang dicatat untuk kondisi aktuator tarik dan tekan.
Berdasarkan kurva histeresis beban-perpindahan yang dihasilkan, dihitung luasan yang dibentuk pada setiap
siklus, dan kemudian untuk masing-masing benda uji dihitung besarnya energi disipasi pada tiap siklus pembebanan, Ehi, dan besarnya energi disipasi kumulatif pada tiap siklus pembebanan, Ehki, yang hasilnya dapat dilihat pada Tabel 5 dan 6.
Gambar 13. Kegagalan link hibrid (a) Fraktur pelat sayap (b) Fraktur pada bagian tengah elemen link
Tabel 4. Gaya tarik dan tekan per siklus
| Gaya Aktuator (kN) | ||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Siklus Perpindahan | Perpindahan | Datasi | Link Built Up | Link Wing Plate | Link Hibrid | |||||
| Sikius | (δy) | Rotasi | Tarik | Tekan | Tarik | Tekan | Tarik | Tekan | ||
| \((V_1)\) | \((V_1')\) | \((V_2)\) | \((V_2')\) | \((V_3)\) | \((V_3')\) | |||||
| 1 | 1,5 | 0,011 | 191,32 | -206,88 | 212,24 | -234,78 | 195,61 | -199,98 | ||
| 2 | 2 | 0,014 | 198,41 | -218,31 | 222,85 | -243,59 | 207,52 | -210,33 | ||
| 3 | 2,5 | 0,018 | 202,09 | -223,46 | 228,08 | -247,27 | 213,18 | -213,84 | ||
| 4 | 3 | 0,021 | 207,29 | -227,80 | 233,73 | -252,55 | 218,24 | -216,59 | ||
| 5 | 3,5 | 0,025 | 214,68 | -233,23 | 241,48 | -261,15 | 225,16 | -221,40 | ||
| 6 | 4 | 0,028 | 222,40 | -239,33 | 250,23 | -271,54 | 234,06 | -228,61 | ||
| 7 | 4,5 | 0,032 | 227,83 | -244,59 | 257,45 | -280,56 | 243,51 | -236,98 | ||
| 8 | 5 | 0,035 | 229,31 | -247,74 | 260,51 | -285,19 | 251,43 | -244,47 | ||
| 9 | 5,5 | 0,039 | 227,87 | -248,94 | 258,02 | -284,17 | 255,91 | -249,13 | ||
| 10 | 6 | 0,042 | 228,96 | -251,10 | 251,20 | -279,76 | 256,05 | -249,90 | ||
| 11 | 6,5 | 0,046 | 244,23 | -261,07 | 245,21 | -279,40 | 252,83 | -247,49 | ||
| 12 | 7 | 0,049 | - | - | 250,49 | -297,42 | 249,91 | -245,16 | ||
| 13 | 7,5 | 0,053 | - | - | - | - | 254,50 | -249,61 | ||
| 14 | 8 | 0,056 | - | - | - | - | 278,23 | -271,82 | ||
Tabel 5. Energi disipasi per siklus
| Perpindahan | Rotasi | Energi Disipasi | Rasio | ||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Siklus Uji | (δy) | Eh1 | Eh2 | Eh3 | |||
| (kN-m) | (kN-m) | (kN-m) | Eh2/Eh1 | Eh3/Eh1 | |||
| 1 | 1,5 | 0,011 | 1,9 | 3,5 | 2,1 | 1,84 | 1,11 |
| 2 | 2 | 0,014 | 4,1 | 6,4 | 4,5 | 1,56 | 1,10 |
| 3 | 2,5 | 0,018 | 6,7 | 9,7 | 7 | 1,45 | 1,04 |
| 4 | 3 | 0,021 | 9,6 | 13 | 9,9 | 1,35 | 1,03 |
| 5 | 3,5 | 0,025 | 12,6 | 16,8 | 13 | 1,33 | 1,03 |
| 6 | 4 | 0,028 | 15,8 | 20,8 | 16,2 | 1,32 | 1,03 |
| 7 | 4,5 | 0,032 | 19,2 | 25 | 19,6 | 1,30 | 1,02 |
| 8 | 5 | 0,035 | 22,4 | 29,4 | 23,4 | 1,31 | 1,04 |
| 9 | 5,5 | 0,039 | 26,3 | 33,6 | 27 | 1,28 | 1,03 |
| 10 | 6 | 0,042 | 30,1 | 38,1 | 31,1 | 1,27 | 1,03 |
| 11 | 6,5 | 0,046 | - | 41,7 | 35,2 | - | - |
| 12 | 7 | 0,049 | - | - | 39,3 | - | - |
| 13 | 7,5 | 0,053 | - | - | 43,4 | _ | _ |
Tabel 6. Energi disipasi kumulatif
| Perpindahan | Energi Disipasi Kumulatif | |||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Siklus Uji | (δy) | Rotasi | Ehk1 (kN-m) | Ehk2 (kN-m) | Ehk3 (kN-m) | Rasio | ||
| Ehk2/Ehk1 | Ehk3/Ehk1 | |||||||
| 1 | 1,5 | 0,011 | 1,9 | 3,5 | 2,1 | 1,84 | 1,11 | |
| 2 | 2 | 0,014 | 6 | 9,9 | 6,6 | 1,65 | 1,10 | |
| 3 | 2,5 | 0,018 | 12,7 | 19,6 | 13,6 | 1,54 | 1,07 | |
| 4 | 3 | 0,021 | 22,3 | 32,6 | 23,5 | 1,46 | 1,05 | |
| 5 | 3,5 | 0,025 | 34,9 | 49,4 | 36,5 | 1,42 | 1,05 | |
| 6 | 4 | 0,028 | 50,7 | 70,2 | 52,7 | 1,38 | 1,04 | |
| 7 | 4,5 | 0,032 | 69,9 | 95,2 | 72,3 | 1,36 | 1,03 | |
| 8 | 5 | 0,035 | 92,3 | 124,6 | 95,7 | 1,35 | 1,04 | |
| 9 | 5,5 | 0,039 | 118,6 | 158,2 | 122,7 | 1,33 | 1,03 | |
| 10 | 6 | 0,042 | 148,7 | 196,3 | 153,8 | 1,32 | 1,03 | |
| 11 | 6,5 | 0,046 | - | 238 | 189 | - | - | |
| 12 | 7 | 0,049 | - | - | 228,3 | - | - | |
| 13 | 7,5 | 0,053 | - | - | 271,7 | - | - | |
Rasio perbandingan antara besarnya energi disipasi per -siklus pada link wing-plate dan link built-up, Eh2 / Eh1 dan antara besarnya energi disipasi per-siklus pada link hibrid dan link built-up, Eh3 / Eh1, dapat dilihat pada Tabel 5 sedangkan untuk rasio perbandingan untuk besarnya energi disipasi kumulatif pada tiap siklus pembebanan, Ehk2 / Ehk1 dan Ehk3 / Ehk1 ditunjukkan pada Tabel 6. Nilai rasio lebih dari 1,0 menunjukkan disipasi energi akibat lelehnya link wing-plate dan link hibrid lebih besar daripada linkbuilt-up.
Selanjutnya dapat diamati bahwa besarnya energi disipasi per-siklus pada link wing-plate selalu lebih besar daripada kedua link lainnya (Tabel 5). Namun secara kumulatif, Tabel 6 menunjukkan bahwa link hibrid mampu mendisipasi energi lebih besar daripada kedua link lainnya.
3.4 Peningkatan kinerja
Berdasarkan pengamatan visual, kurva histeretik, dan pembacaan strain-gauges pada ketiga benda uji link geser, dapat ditunjukkan peningkatan kinerja pada link geser dengan wing plate dan link geser dengan peningkatan mutu pelat sayap, dibandingkan terhadap kinerja link built-up yang mengalami kegagalan fraktur pada pelat sayap ujung, sebagai berikut:
a. Link wing plate
Peningkatan kinerja terjadi pada kekuatan, daktilitas, dan disipasi energi. Tabel 4 menunjukkan besarnya gaya maksimum yang dapat ditahan meningkat menjadi sebesar 260 kN (tarik) dan 297 kN (tekan) atau 6,5% dan 13,8% lebih baik dari link built-up. Jumlah siklus pembebanan meningkat hingga rotasi link maksimum mencapai 0.049 rad dan daktilitas mencapai 7,0 atau meningkat 6,5%.
Jumlah energi disipasi per-siklus meningkat cukup signifikan (Tabel 5), dari peningkatan sebesar 84% (siklus 1) dan menurun hingga rata-rata sebesar 27% (siklus 10), sedangkan jumlah energi disipasi kumulatif total menjadi 238 kNm (Tabel 6) atau meningkat 60,8%.
Peningkatan ini disebabkan karena pelebaran pelat sayap bagian ujung link telah menurunkan besarnya tegangan tarik dan menunda kelelehan pada pelat sayap ujung dan meningkatkan gaya aktuator (inelastik) akibat kelelehan pelat badan. Hal ini menyebabkan energi disipasi pada setiap siklus (inelastik) meningkat yang ditunjukkan dengan luasan kurva pada setiap siklus (inelastik) yang meningkat karena siklus penyerapan energi dapat terjadi lebih efektif di seluruh pelat badan (panel ujung dan tengah).
Selain itu, penundaan kelelehan dan tidak terjadinya kegagalan (fraktur) pada pelat sayap ujung menyebabkan jumlah siklus pembebanan inelastik meningkat menjadi 11 siklus atau pada nilai daktilitas 6,5, dan menghasilkan peningkatan jumlah energi disipasi kumulatif total yang cukup signifikan.
b. Link hibrid
Hasil uji pada link hibrid menunjukkan peningkatan kekuatan, daktilitas, dan disipasi energi dibandingkan dengan link built-up. Besar gaya geser maksimum mencapai 278 kN (tarik) dan 271 kN (tekan) atau 13,9% dan 3,8% lebih baik daripada link built up (Tabel 4). Jumlah siklus pembebanan meningkat hingga rotasi maksimum mencapai 0,053 rad dan daktilitas mencapai 7,5 atau meningkat 25%.
Tabel 5 menunjukkan peningkatan jumlah energi disipasi per-siklus terjadi lebih rendah daripada link wing-plate yaitu dari peningkatan sebesar 11% (siklus 1) dan menurun hingga rata-rata sebesar 3% (siklus 10), sedangkan jumlah energi disipasi kumulatif total menjadi 271 kNm atau meningkat 83,1% dibandingkan link built-up (Tabel 6).
Peningkatan kinerja ini disebabkan karena peningkatan mutu dan harga tegangan leleh pelat sayap pada link hibrid telah meningkatkan kurva histeretik pada nilai gaya aktuator (inelastik) yang lebih tinggi pada setiap siklus pembebanan (inelastik). Selain itu, peningkatan nilai tegangan leleh dan tegangan tarik pada pelat sayap berhasil menunda kegagalan awal (fraktur) pada pelat sayap bagian ujung, dan memungkinkan penyebaran leleh pada seluruh pelat badan hingga memperpanjang jumlah siklus pembebanan hingga mencapai 13 siklus atau pada nilai daktilitas 7,5, yang pada akhirnya meningkatkan jumlah disipasi energi pada kurva histeretik yang lebih luas.
4. Kesimpulan
- 1. Kajian eksperimental menunjukkan bahwa kinerja link geser pada Sistem Rangka Baja Bresing Eksentrik berupa kekuatan, daktilitas dan disipasi energi, dapat ditingkatkan melalui penggunaan link wing plate dan link hibrid, yaitu dengan mengupayakan penyebaran leleh dan disipasi energi yang lebih merata terutama ke seluruh pelat badan sepanjang link.
- 2. Penambahan wing plate pada kedua ujung link geser berhasil mengurangi besarnya tegangan yang bekerja akibat momen lentur maksimum yang bekerja pada pelat sayap bagian ujung link, mencegah terjadinya kegagalan awal pada pelat sayap, dan sekaligus memungkinkan terjadinya pelelehan dan penyerapan energi lebih merata pada seluruh pelat badan link.
3. Penggunaan link hibrid dengan pelat sayap bermutu lebih tinggi daripada pelat badan link, dapat mencegah terjadinya leleh awal dan kegagalan awal akibat fraktur pada pelat sayap, dan sekaligus mendorong pelelehan yang lebih maksimal dan merata pada pelat badan link.
Ucapan Terima Kasih
Penulis menyampaikan terimakasih atas dukungan dana bagi pelaksanaan penelitian ini melalui Riset KK Institut Teknologi Bandung.