Journals ITB
JETS

Journal of Engineering and Technological Sciences
  1. Home
  2. Archives
  3. Vol 29 (2022) Issue 1
  4. Articles

Analisis Galian Dalam dengan Metode Konstruksi Top Down Menggunakan Analisis Elemen Hingga 2-Dimensi dan 3-Dimensi

Published: | DOI: 10.5614/jts.2022.29.1.4 | Vol 29, Issue 1 (2022) | Cited by: 2

Authors

Abstract

Abstrak Kasus galian dalam perlu mendapat perhatian khusus terkait defleksi dinding dan deformasi tanah yang dipicu akibat galian dalam itu sendiri. Defleksi dinding maupun deformasi tanah yang berlebihan dapat menyebabkan kerusakan pada struktur sekitarnya. Untuk memverifikasi performa maupun keamanan pekerjaan galian dalam dapat dilakukan analisis balik. Penelitian ini berfokus pada analisis balik terhadap pekerjaan galian dalam pada salah satu bangunan perkantoran tersohor di Indonesia. Galian ini menggunakan metode konstruki top-down dengan dinding diafragma berdiameter 0,8m sebagai sistem penahan. Melalui penelitian ini, diketahui bagaimana jika parameter hasil analisis balik dengan metode elemen hingga 2-Dimensi digunakan dalam analisis 3-Dimensi. Analisis menggunakan model material Hardening Soil dan analisis balik mengacu kepada hasil pengukuran inklinometer. Berdasarkan hasil analisis diperoleh bahwa analisis 3-Dimensi memberikan hasil defleksi dinding dan deformasi tanah yang underestimated dibandingkan dengan analisis 2-Dimensi. Hal ini disebabkan oleh efek 3-Dimensi yang berperan signifikan. Jika dilakukan iterasi parameter agar diperoleh hasil defleksi dinding yang sesuai antara analisis 3-Dimensi dengan hasil pengukuran lapangan, nilai modulus tanah perlu direduksi hingga 80% pada kasus ini. Artinya, nilai modulus tanah menjadi parameter yang berperan penting dalam memprediksi besarnya defleksi dinding akibat galian. Selain itu, besarnya defleksi dinding dan deformasi tanah juga dipengaruhi oleh faktor kedalaman galian. Kata-kata Kunci: Analisis balik, defleksi dinding, deformasi tanah, galian dalam, metode elemen hingga, metode konstruksi top-down Abstract Deep excavation needs special attention regarding wall deflection and soil deformation induced by the excavation work itself because excessive one can cause damage to the vicinity structure. Back analysis can be carried out to verify the performance and the safety of excavation. This research focuses on the back analysis of deep excavation in a famous office building construction in Indonesia. The excavation was executed using top-down construction method with diameter 0.8m of diaphragm wall as a retaining system. Through this research, it can be known how the parameter of back analysis using 2-Dimensional finite element method is modeled in 3-Dimensional analysis. Soils were modeled as a Hardening Soil model and back analysis was referred to inclinometer measurements. Based on the analysis results, it was found that 3-Dimensional analysis gave underestimated wall deflection compared to 2-Dimensional analysis. It is due to the 3D effect that performed significantly. If the soil parameter was iterated to obtain relevant wall deflection between 3-Dimensional analysis and field measurement, soil modulus needs to be reduced by 80% in this case. It means that soil modulus becomes an essential parameter in predicting wall deflection induced by excavation. Besides, excavation depth also affected wall deflection and soil deformation. Keywords: Back analysis, deep excavation, finite element method, soil deformation, top-down construction method, wall deflection

Keywords

Physics; Humanities; Art

2.3 Hasil pengujian laboratorium

Pengujian laboratorium dilakukan terhadap sampelsampel tanah yang diambil pada saat pengeboran dalam. Pengujian laboratorium dilakukan untuk memperoleh informasi mengenai index properties dan engineering properties dari tanah. Pada Gambar 5, ditampilkan hasil uji index properties tanah terhadap kedalaman. Berat isi tanah diambil antara rentang 16 – 19 kN/m<sup>3</sup> dalam melakukan analisis. Kadar air yang diperoleh berkisar 15 − 88%, sedangkan angka pori berkisar 0,36 − 2,16. Berat jenis tanah diperoleh berkisar 2,5 – 2,69. Kadar air dan angka pori tanah menunjukkan kecenderungan menurun seiring bertambahnya kedalaman. Sementara itu, derajat kejenuhan tanah cenderung stabil di angka 100% hampir di sepanjang kedalaman. Hal ini mengindikasikan tanah berada pada kondisi jenuh.

Rentang nilai batas-batas Atterberg ditampilkan pada Gambar 6. Berdasarkan gambar tersebut, dapat dilihat bahwa pada kedalaman bawah, kadar air tanah kurang lebih mencapai batas plastis. Artinya, kondisi tanah lapisan bawah berada pada kondisi plastis. Indeks plastisitas tanah berkisar antara 10 - 60, sedangkan indeks likuiditasnya berkisar antara 0 - 1,17. Pada

8

Gambar 3. Persebaran titik pengeboran dalam

10

Gambar 4. Profil data N<sub>SPT</sub> terhadap kedalaman berdasarkan

kedalaman sekitar 8,5 -16,5 m terlihat bahwa nilai indeks likuiditas lebih besar dari 1. Namun, data tersebut diabaikan karena dianggap kurang relevan dengan konsistensi tanah pada kedalaman tersebut. Dari Cassagrande plasticity chart yang ditampilkan pada Gambar 7, klasifikasi sampel tanah menurut Unified Soil Classification System (USCS) yaitu didominasi oleh tanah lempungan berplastisitas tinggi.

Pada penelitian ini, parameter kuat geser tanah diperoleh dari hasil uji Triaksial CU. Uji ini menghasilkan distribusi nilai kuat geser tak teralir (S<sub>u</sub>) terhadap nilai N<sub>SPT</sub> seperti yang dapat dilihat pada Gambar 8. Besarnya nilai S<sub>u</sub> berada pada kisaran 2,5N - 10N, namun dalam analisis digunakan \(S_u = 6N\). Berdasarkan studi yang telah dilakukan oleh Sorensen dan Okkels (2013), diperoleh korelasi antara kuat geser teralir dengan kuat geser tak teralir seperti yang dapat dilihat pada Gambar 9. Sampel tanah yang diuji cenderung berada pada area di atas rata-rata 0,2 C<sub>11</sub>

1

*DPEDU+DVLOXMLLQGH[SURSHUWLHV WHUKDGDSNHGDODPDQ

3

*DPEDU%DWDV-EDWDVDWWHUEHUJWHUKDGDSNHGDODPDQ

5

*DPEDU&DVVDJUDQGHSODVWLFLW\FKDUW

VHKLQJJDGDODPDQDOLVLVGLJXQDNDQNRUHODVLF¶ &X %HVDUDQ VXGXW JHVHU HIHNWLI HUDW NDLWDQQ\D GHQJDQ LQGHNV SODVWLVLWDV WDQDK NDUHQD VXGXW JHVHU HIHNWLI PHUXSDNDQ IXQJVL GDUL LQGHNV SODVWLVLWDV WDQDK 7HODK EDQ\DN SHQHOLWL \DQJ PHQJXPSXONDQ GDWD WHUNDLW GLVWULEXVLVXGXWJHVHUHIHNWLIWHUKDGDSLQGHNVSODVWLVLWDV WDQDK 6HWHODK GLSORWNDQ SDGD NXPSXODQ GDWD KDVLO VWXGL WHUGDKXOX WHUVHEXW *DPEDU GLSHUROHK EDKZD VDPSHO WDQDK \DQJ GLXML PHPLOLNL VXGXW JHVHU HIHNWLIGHQJDQUHQWDQJ- 1DPXQNKXVXVXQWXN WDQDKSDVLUDQQLODLVXGXWJHVHUHIHNWLIGDSDWGLJXQDNDQ OHELKEHVDU

1

*DPEDU'LVWULEXVLNXDWJHVHUWDNWHUDOLUWHUKDGDS1637

3

*DPEDU.RUHODVLNXDWJHVHUWHUDOLUGHQJDQNXDWJHVHU WDQDKWDNWHUDOLU

5

*DPEDU'LVWULEXVLVXGXWJHVHUHIHNWLIWHUKDGDSLQGHNV SODVWLVLWDV

$QDOLVLVGHQJDQ0HWRGH(OHPHQ+LQJJD

0HWRGH (OHPHQ +LQJJD 0(+ PHUXSDNDQ VDODK VDWX PHWRGH \DQJ EDQ\DN GLJXQDNDQ GDODP SHPRGHODQ QXPHULN 3HPRGHODQ QXPHULN VHQGLUL OD]LP GLSLOLK VHEDJDL SHQGHNDWDQ GDODP PHPRGHONDQ SHUPDVDODKDQ

JHRWHNQLNWHUOHELKODJLMLNDSHUPDVDODKDQQ\DEHUNDLWDQ HUDW GHQJDQ XUXWDQ NRQVWUXNVL GDQ EHUVLIDW NRPSOHNV 8QWXN VDDW LQL DQDOOLVLV HOHPHQ KLQJJD WHODK EHUNHPEDQJWLGDNKDQ\DVHEDWDVSDGDPRGHO-'LPHQVL ' PHODLQNDQ GDSDW MXJD GLPRGHONDQ VHFDUD - 'LPHQVL ' 3HPLOLKDQ PRGHO ' DWDXSXQ ' GLVHVXDLNDQGHQJDQNHEXWXKDQSHUPDVDODKDQ\DQJDNDQ GLNDML

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

3HPRGHODQJHRPHWULJDOLDQGDQXUXWDQNRQVWUXNVL

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

*DOLDQ VHGDODP - P LQL GLEDJL PHQMDGL WDKDS JDOLDQ ,QVWDODVL SHODWODQWDL SDGD EDVHPHQW GDQ GLDEDLNDQ+DOLQLGLODNXNDQNDUHQDSHUWLPEDQJDQGHPL NHPXGDKDQ DNVHV SDGD VDDW SHNHUMDDQ EHUODQJVXQJ (OHYDVL WDQDK GDVDU EHUDGD SDGD - P VHGDQJNDQ HOHYDVLPXNDDLUWDQDKEHUDGDSDGDNHGDODPDQ-P 3DGDDUHDOXDUJDOLDQWHUGDSDWEHEDQWLPEXQDQ VHWLQJJL P \DQJ GLPRGHONDQ VHEHVDU N3D 3URILO XUXWDQ JDOLDQ GDQ NRQGLVL SHODSLVDQ WDQDK GLWXQMXNNDQ SDGD *DPEDU

6HEHOXP GLODNXNDQ JDOLDQ WHUOHELK GDKXOX GLODNXNDQ GHZDWHULQJ 3HPRGHODQ GHZDWHULQJ GLODNXNDQ GHQJDQ PHQJJXQDNDQ]-PHWKRG'HQJDQPHQJJXQDNDQPHWRGH LQLSKUHDWLFOLQHGLJDPEDUNDQ VHFDUD PDQXDO GDUL DUHD OXDUJDOLDQKLQJJDDUHDJDOLDQGHQJDQHOHYDVLPXNDDLU GL DUHD JDOLDQ GLWXUXQNDQ P GL EDZDK HOHYDVL JDOLDQ 'HQJDQ GHPLNLDQ YROXPH WDQDK \DQJ KHQGDN GLJDOL WHODK EHUDGD SDGD NRQGLVL GU\ 6HWHODK LWX EDUX GLODNXNDQWDKDSJDOLDQGLVHUWDLSHPDVDQJDQSHODWODQWDL VDPSDLNHGDODPDQJDOLDQ\DQJGLGHVDLQ

1

Gambar 11. Geometri galian dan pemodelan 2D menggunakan potongan A-A

3

Gambar 12. Pemodelan geometri galian secara 3D

3.2 Parameter input tanah

Analisis dilakukan dengan menggunakan model material \(Hardening\ Soil\). Parameter yang digunakan diperoleh dari hasil pengujian laboratorium yang telah dijabarkan pada subbab sebelumnya. Pada analisis balik kemudian dilakukan iterasi parameter untuk memperoleh hasil defleksi dinding sesuai dengan hasil pengukuran inklinometer. Pada pemodelan menggunakan model \(Hardening\ Soil\), parameter kekakuan tanah terdiri dari 3 jenis modulus, yaitu \(E_{50}^{\rm ref}\), \(E_{\rm oed}^{\rm ref}\), dan \(E_{\rm ur}^{\rm ref}\). Hubungan antara ketiga nilai modulus tersebut, dijabarkan pada Persamaan (1) dan Persamaan (2).

\[E_{oed}^{ref} = 0.7E_{50}^{ref}\]

\[E_{ur}^{ref} = 3E_{50}^{ref}\]

Nilai koefisien tanah at rest \((K_0)\) diperoleh dengan menggunakan persamaan empirik dari Mayne dan Kulhawy (1982) seperti yang dijabarkan pada Persamaan (3).

\[K_0 = (1 - \sin \phi') OCR^{\sin \phi'}\]

Resume parameter input tanah yang digunakan dirangkumkan pada Tabel 1.

12 13 14

Gambar 13. Profil urutan galian dan kondisi pelapisan

3.3 Parameter input elemen struktur

Elemen struktur dimodelkan sebagai material linear elastik. Pada analisis 2D dan 3D, dinding dimodelkan menggunakan plate elements. Slab lantai dimodelkan menggunakan fixed-end anchor pada analisis 2D, sedangkan pada analisis 3D dimodelkan menggunakan plate elements. Dinding diafragma yang digunakan sebagai sistem penahan berdiameter 0,8 m. Instalasi

Tabel 1. Parameter input tanah

DepthSoil TypeConsistencyNSPTgc'f'Ψ'E50refEoed refEurrefVurmOCRK0\(R_f\)Rinter
mkN/m³kN/m²۰۰kPakPakPa
0 - 12Silty ClayMedium516,56,027075005250225000,212,40,810,90,7
12 - 19Silty ClayVery Stiff181621,62802700018900810000,20,7520,730,90,7
19 - 23SandMedium Dense191715,0322142509975427500,20,51,850,650,90,7
23 - 45Silty ClayVery Stiff241828,8280105600739203168000,20,751,50,640,90,7
45 - 50SandVery Dense6018,550,042123000002100009000000,20,51,450,420,90,7
50 - 80Silty ClayHard301936,03001500001050004500000,20,751,40,590,90,7

Tabel 2. Parameter input dinding diafragma pada PLAXIS 2D

dEAElV
mkN/mkNm²/m
0,81,34x1077,17x1050,20

Tabel 3. Parameter input slab lantai pada PLAXIS 2D

StructuredEALspacing
StructuremkN/mm
Slab B00,284,70x1061
Slab B20,355,88x1061
Slab B4, B60,28\(4,70x10^6\)1
Raft35,04x1071

Tabel 4. Parameter input dinding diafragma pada PLAXIS 3D

dEcG
mkN/m²kN/m²
0,81,68x1077,00x106

dinding dilakukan hingga kedalaman -38 m, yaitu duduk pada lapisan silty clay dengan konsistensi sangat teguh. Parameter input dinding yang digunakan dalam analisis 2D dan 3D masing-masing dijabarkan pada Tabel 2 dan Tabel 4.

Ketebalan slab lantai pada kasus galian ini cenderung lebih tebal dibandingkan dengan tebal slab lantai pada umumnya. Hal ini dikarenakan beban yang dipikul slab lantai lebih besar akibat adanya konstruksi slab lantai yang diabaikan, yaitu slab lantai 1, 3, dan 5 seperti yang telah disebutkan sebelumnya. Ketebalan setiap slab lantai dan parameter input slab lantai pada analisis 2D dan 3D dapat dilihat pada Tabel 3 dan Tabel 5. Pada analisis, parameter kekakuan baik dinding maupun slab lantai direduksi sebesar 20% untuk mengakomodir adanya keretakan beton pada saat pekerjaan galian.

Tabel 5. Parameter input slab lantai pada PLAXIS 3D

StructuredgEcG
mkN/m³kN/m²kN/m²
Slab B00,28241,68x1077,00x106
Slab B20,35241,68x1077,00x106
Slab B4, B60,28241,68x1077,00x106
Raft3241,68x1077,00x106

4. Hasil dan Diskusi

Berdasarkan hasil analisis balik (analisis 2D) dengan mengacu kepada hasil inklinometer, diperoleh parameter tanah seperti yang dirangkum pada Tabel 1. Parameter hasil analisis balik 2D tersebut telah menghasilkan kurva defleksi yang mendekati hasil inklinometer. Parameter tersebut kemudian digunakan sebagai parameter input pada analisis 3D. Gambar 14 (a) menunjukkan perbandingan defleksi dinding antara hasil analisis balik 2D, hasil pengukuran di lapangan, dan hasil analisis 3D. Berdasarkan perbandingan terlihat bahwa dengan menggunakan tersebut, parameter input yang sama, analisis 3D menghasilkan defleksi dinding diafragma yang jauh lebih kecil dibandingkan dengan hasil analisis balik maupun hasil pengukuran pada kedalaman -2 m hingga -23 m. Defleksi maksimum hasil pengukuran inklinometer mencapai 41,8 mm dan analisis balik menghasilkan defleksi maksimum 42.4 mm. Sementara itu, analisis 3D menghasilkan defleksi maksimum sebesar 24,8 mm. Analisis ini menghasilkan nilai plane strain ratio (PSR) sebesar 0,59 yang tergolong kecil sehingga pada kasus ini, dapat dikatakan efek 3D cukup signifikan.

Untuk memperoleh defleksi dinding diafragma yang sesuai dengan hasil pengukuran inklinometer, pada analisis 3D dilakukan iterasi parameter tanah pada sepanjang kedalaman yang menghasilkan defleksi yang underestimated. Gambar 14(b) memperlihatkan defleksi

Tabel 6. Perbandingan parameter tanah setelah dilakukan iterasi

HasilBack Analyssis 2DHasil Iterasi 3D
DepthSoil TypeConsistencyNSPTE50refEoed refEurrefE50refEoed refEurref
mkPakPakPakPakPakPa
0 - 12Silty ClayMedium57500525022500150010504500
12 - 19Silty ClayVery Stiff182700018900810005400378016200
19 - 23SandMedium Dense1914250997542750285019958550
1

*DPEDU'HIOHNVLGLQGLQJD KDVLODQDOLVLV' E KDVLODQDOLVLV'VHWHODKGLODNXNDQLWHUDVL

GLQGLQJ GLDIUDJPD VHWHODK GLODNXNDQQ\D LWHUDVL SDUDPHWHU 3HUEDQGLQJDQ SDUDPHWHU PRGXOXV WDQDK KDVLO DQDOLVLV EDOLN GHQJDQ KDVLO VHWHODK GLODNXNDQQ\D LWHUDVL GLWXQMXNNDQ SDGD 7DEHO %HUGDVDUNDQ KDVLO LWHUDVL WHUVHEXW WHUOLKDW EDKZD QLODL PRGXOXV WDQDK SDGDDQDOLVLV'SHUOXGLUHGXNVLKLQJJDPHQFDSDL DJDUGLSHUROHKGHIOHNVLGLQGLQJGLDIUDJPD\DQJVHVXDL GHQJDQ KDVLO SHQJXNXUDQ LQNOLQRPHWHU 'HIOHNVL

GLQGLQJ PDNVLPXP \DQJ GLSHUROHK VHWHODK GLODNXNDQ LWHUDVL\DLWXPP

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

6HODLQ IDNWRU MHQLV WDQDK GHIOHNVL GLQGLQJ MXJD GLSHQJDUXKL ROHK IDNWRU NHGDODPDQ JDOLDQ 7HUGDSDW EHEHUDSD VWXGLWHUGDKXOX \DQJWHODKPHODNXNDQ NDMLDQ WHUNDLW SHQJDUXK NHGDODPDQ JDOLDQ WHUKDGDS GHIOHNVL GLQGLQJ GLDIUDJPD GL DQWDUDQ\D&ORXJK 2¶5RXUNH GDQ2XGNN %HUGDVDUNDQVWXGLWHUVHEXW GLNHWDKXL EDKZD GHIOHNVL GLQGLQJ DNDQ PHQLQJNDW VHLULQJ GHQJDQ VHPDNLQ GDODPQ\D JDOLDQ 3UHGLNVL EHVDUQ\D GHIOHNVL WDQDK EHUGDVDUNDQ VWXGL WHUVHEXW \DLWX– GDULNHGDODPDQJDOLDQ$QDOLVLV'

7

*DPEDU3HUEDQGLQJDQGHIOHNVLKDVLODQDOLVLVGHQJDQKDVLOSHQJXNXUDQ,&-,&-,&-GDQ,&-

1

Gambar 16. Perbandingan defleksi hasil analisis dengan hasil pengukuran IC-08, IC-09, IC-11, dan IC-15

3

Gambar 17. Hubungan defleksi dinding dengan kedalaman galian (Clough & O'Rourke, 1990)

5

Gambar 18. Hubungan defleksi dinding dengan kedalaman galian (Ou dkk., 1993)

3D, dan 3D setelah dilakukan iterasi pada penelitian ini masing-masing menghasilkan defleksi maksimum 42,4 mm; 24,9 mm; dan 41,8 mm. Hasil analisis tersebut diplotkan pada grafik hubungan defleksi dinding diafragma dan kedalaman galian seperti yang terlihat pada Gambar 17 dan Gambar 18. Berdasarkan kedua gambar tersebut, dapat dilihat bahwa perbandingan defleksi dinding diafragma dengan kedalaman galian \((\delta_{hm}/H_e)\) berkisar 0,2%. Hasil ini mengindikasikan bahwa defleksi dinding diafragma hasil analisis berada pada batas bawah yang dikemukakan oleh Clough & O'Rourke (1990) dan Ou dkk. (1993). Di sisi lain, terlihat bahwa analisis 3D sebelum dilakukan iterasi menghasilkan rasio \(\delta_{hm}/H_e\) yang lebih kecil dari batas bawah yang artinya terjadi underestimation.

Profil deformasi tanah pada area sekitar dinding diafragma ditunjukkan pada Gambar 19. Analisis balik menghasilkan deformasi maksimum 22,1 mm. Analisis 3D menghasilkan deformasi maksimum 8,4 mm dan setelah dilakukan iterasi analisis 3D menghasilkan deformasi maksimum 26,5 mm. Berdasarkan gambar tersebut juga terlihat bahwa deformasi tanah cenderung menurun seiring dengan bertambahnya jarak dari dinding diafragma. Sama halnya dengan defleksi dinding diafragma, jika deformasi tanah hasil analisis diplotkan pada grafik hubungan antara deformasi tanah dengan kedalaman galian (Gambar 20 dan Gambar 21) juga diperoleh bahwa analisis 3D sebelum dilakukan iterasi menghasilkan rasio deformasi tanah dengan kedalaman galian (δ<sub>vm</sub>/H<sub>e</sub>) lebih kecil daripada rentang yang diusulkan. Hal ini semakin menguatkan kesimpulan bahwa pada kasus galian ini, dengan menggunakan parameter input yang sama, analisis 3D menghasilkan defleksi maupun deformasi tanah yang jauh lebih kecil dibandingkan dengan analisis 2D. Oleh karena itu,

1

*DPEDU3URILOGHIRUPDVLWDQDKGLVHNLWDUGLQGLQJ

3

*DPEDU+XEXQJDQGHIRUPDVLWDQDKGHQJDQ NHGDODPDQJDOLDQ&ORXJK 2¶5RXUNH

SHUOX GLODNXNDQ SHQ\HVXDLDQ SDUDPHWHU MLND KHQGDN PHQJJXQDNDQSDUDPHWHU'XQWXNPHODNXNDQDQDOLVLV '

.HVLPSXODQGDQ6DUDQ

.HVLPSXODQ

+DO-KDO\DQJGDSDWGLVLPSXONDQSDGDSHQHOLWLDQLQL

  • $QDOLVLV ' PHQJKDVLONDQ GHIOHNVL GLQGLQJ GLDIUDJPD GDQ GHIRUPDVL WDQDK \DQJ XQGHUHVWLPDWHG GLEDQGLQJNDQ GHQJDQ DQDOLVLV ' GHQJDQPHQJJXQDNDQSDUDPHWHULQSXW\DQJVDPD +DOLQLGDSDWGLVHEDENDQDNLEDWSODQHVWUDLQUDWLR 365 \DQJ PHQJLQGLNDVLNDQ EDKZD HIHN ' FXNXSVLJQLILNDQSDGDNDVXVJDOLDQLQL
  • 3HUOX DGDQ\D SHQ\HVXDLDQ SDUDPHWHU WDQDK MLND KHQGDN PHQJJXQDNDQ SDUDPHWHU LQSXW ' GDODP DQDOLVLV ' %HUNDFD GDUL NDVXV JDOLDQ LQL QLODL PRGXOXV WDQDK GLUHGXNVL KLQJJD PHQFDSDL GDULSDUDPHWHU'DJDUGLSHUROHKGHIOHNVLGLQGLQJ GLDIUDJPD \DQJ PLULS GHQJDQ KDVLO ' GDQ SHQJXNXUDQLQNOLQRPHWHU
  • 'HIOHNVLGLQGLQJGLDIUDJPDGDQGHIRUPDVLWDQDKGL VHNLWDU GLQGLQJ GLDIUDJPD EHUNDLWDQ HUDW GHQJDQ NHGDODPDQ JDOLDQ +DO LQL WHUEXNWL GDUL JUDILN KXEXQJDQ GHIOHNVL GDQ GHIRUPDVL WDQDK GHQJDQ NHGDODPDQJDOLDQ \DQJGLNHPXNDNDQROHK&ORXJK
12

*DPEDU+XEXQJDQGHIRUPDVLWDQDKGHQJDQ NHGDODPDQJDOLDQ2XGNN

  • 2¶5RXUNH GDQ 2X GNN +DVLO DQDOLVLV \DQJ GLODNXNDQ PHQJKDVLONDQ UHQWDQJ SHUEDQGLQJDQ\DQJVHVXDL
  • 6HODLQ NHGDODPDQ JDOLDQ GHIOHNVL GLQGLQJ MXJD GLSHQJDUXKLROHKMHQLVWDQDK
  • 'HIRUPDVL WDQDK FHQGHUXQJ PHQXUXQ VHLULQJ GHQJDQ VHPDNLQ EHUWDPEDKQ\D MDUDN GDUL GLQGLQJ GLDIUDJPD

6DUDQ

$GDSXQ VDUDQ \DQJ GDSDW GLEHULNDQ XQWXN SHQHOLWLDQ OHELKODQMXW\DLWX

  • 'DODPPHODNXNDQDQDOLVLVEDOLNDWDXSXQYHULILNDVL VHEDLNQ\D GLODNXNDQ GHQJDQ NHWHUVHGLDDQ GDWD SHQJXNXUDQ ODSDQJDQ PRQLWRULQJ \DQJ OHELK OHQJNDSVHKLQJJDGDSDWPHPYHULILNDVLVHFDUDOHELK PHQGHWDLO
  • 'DODP PHODNXNDQ SHPRGHODQ PHQJJXQDNDQ PHWRGH HOHPHQ KLQJJD VHEDLNQ\D PHQJLNXWL XUXWDQ NRQVWUXNVL \DQJ GLOHQJNDSL GHQJDQ MDGZDO NRQVWUXNVL XQWXN PHPSHUROHK KDVLO \DQJ OHELK EDLN
  • .RQGLVL SHODSLVDQ WDQDK VHEDLNQ\D GLPRGHONDQ VHVXDL GHQJDQ GDWD SHQ\HOLGLNDQ WDQDK WHUGHNDW SDGDWLDS]RQDJDOLDQDJDUGLSHUROHKKDVLOGHIOHNVL GLQGLQJ \DQJ OHELK UHSUHVHQWDWLI WHUKDGDS NRQGLVL ODSLVDQWDQDKSDGDWLDS]RQD

'DIWDU3XVWDND

  • &ORXJK*:GDQ2¶5RXUNH7'&RQVWUXFWLRQ -,QGXFHG 0RYHPHQWV RI ,QVLWX :DOOV 3URFHHGLQJVRI'HVLJQDQG3HUIRUPDQFHRI(DUWK 5HWDLQLQJ6WUXFWXUHV$6&(-
  • )LQQR5 -%ODFNEXUQ -7GDQ5RERVNL -) 7KUHH-'LPHQVLRQDO (IIHFWV IRU 6XSSRUWHG ([FDYDWLRQVLQ&OD\-RXUQDORI*HRWHFKQLFDODQG *HRHQYLURQPHQWDO (QJLQHHULQJ $6&( -
  • 0D\QH 3 GDQ .XOKDZ\ ) . 2&5 5HODWLRQVKLS LQ 6RLOV -RXUQDO RI *HRWHFKQLFDO (QJLQHHULQJ$6&( -
  • 0RRUPDQQ & GDQ .DW]HQEDFK 5 7KUHH- 'LPHQVLRQDO (IIHFWV RI 'HHS ([FDYDWLRQV ZLWK 5HFWDQJXODU 6KDSH 3URFHHGLQJV RI 6HFRQG ,QWHUQDWLRQDO &RQIHUHQFH RQ 6RLO-6WUXFWXUH ,QWHUDFWLRQ=XULFK-0DUFK-
  • 2X&<'HHS([FDYDWLRQ7KHRU\DQG3UDFWLFH 1HWKHUODQGV7D\ORU )UDQFLV%DONHPD
  • 2X&<GDQ6KLDX%<$QDO\VLVRIWKH&RUQHU (IIHFW RQ ([FDYDWLRQ %HKDYLRXU &DQDGLDQ *HRWHFKQLFDO-RXUQDO-
  • 2X & < &KLRX ' & GDQ :X 7 6 7KUHH- 'LPHQVLRQDO )LQLWH (OHPHQW $QDO\VLV RI 'HHS ([FDYDWLRQV -RXUQDO RI *HRWHFKQLFDO (QJLQHHULQJ$6&( -
  • 2X & < +VLHK 3 * GDQ &KLRX ' & &KDUDFWHULVWLFV RI *URXQG 6XUIDFH 6HWWOHPHQW 'XULQJ ([FDYDWLRQ &DQDGLDQ *HRWHFKQLFDO -RXUQDO-
  • 2X&</LDR-7GDQ&KHQJ:/%XLOGLQJ 5HVSRQVH DQG *URXQG0RYHPHQWV ,QGXFHG E\ $ 'HHS([FDYDWLRQ*HRWHFKQLTXH -
  • 6RUHQVHQ . . GDQ 2NNHOV 1 &RUUHODWLRQ EHWZHHQ 'UDLQHG 6KHDU 6WUHQJWK DQG 3ODVWLFLW\ ,QGH[ RI 8QGLVWXUEHG 2YHUFRQVROLGDWHG &OD\V 3URFHHGLQJV RI 7KH WK ,QWHUQDWLRQDO &RQIHUHQFH RQ 6RLO0HFKDQLFV DQG *HRWHFKQLFDO (QJLQHHULQJ3DULV
  • 7KH ,QVWLWXWLRQRI 6WUXFWXUDO(QJLQHHUV ,6WUXFW( 'HVLJQDQG&RQVWUXFWLRQRI'HHS%DVHPHQWV ,QFOXGLQJ &XW-DQG-&RYHU 6WUXFWXUHV 8QLWHG .LQJGRP
  • 7XUNDQGL 7 GNN 3HWD *HRORJL /HPEDU -DNDUWD GDQ.HSXODXDQ6HULEX-DZD3XVDW3HQHOLWLDQGDQ 3HQJHPEDQJDQ*HRORJL
  • :DQJ + ;X = + GDQ:DQJ: ' :DOO DQG*URXQG0RYHPHQWV'XHWR'HHS([FDYDWLRQV LQ 6KDQJKDL 6RIW 6RLOV -RXUQDO RI *HRWHFKQLFDO DQG *HRHQYLURQPHQWDO (QJLQHHULQJ $6&( -

;LH ; < /L < 6 GDQ +XDQJ +: 6HWWOHPHQW$QDO\VLVLQ'HHS([FDYDWLRQVE\7RS -'RZQ &RQVWUXFWLRQ LQ 6RIW 6RLOV 8VLQJ )(0 3URFHHGLQJV RI *HR6KDQJKDL ,QWHUQDWLRQDO &RQIHUHQFH6KDQJKDL--XQH-

$QDOLVLV%DOLN*DOLDQ'DODPGHQJDQ0HWRGH.RQVWUXNVL

Research Intelligence

Data from OpenAlex ↗

Metrics

2
Citations
0.23
FWCIfield-weighted
48th
Percentilevs same year + field
Article
Work type
GOLD
Open Access

Topics

Geotechnical and construction materials studies Primary
1.00
Civil and Structural Engineering › Engineering › Physical Sciences

Related Research

Citation Trend

Citation Timeline

YearCitations
20252

Semantic Profile AI-classified research signals

Core Domains
Physics 0.68
level 0
Humanities 0.40
level 1

Institution Network

References

  1. Clough, G. W., dan O
  2. Finno, R. J., Blackburn, J. T., dan Roboski, J. F., 2007, Three-Dimensional Effects for Supported Excavations in Clay, Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, ASCE, 133(1), 30-36.
  3. Mayne, P. dan Kulhawy, F., 1982, K0 - OCR Relationship in Soils, Journal of Geotechnical Engineering, ASCE, 108(6), 851-872.
  4. Moormann, C. dan Katzenbach, R, 2002, Three-Dimensional Effects of Deep Excavations with Rectangular Shape, Proceedings of Second International Conference on Soil-Structure Interaction, Zurich, 7-8 March 2002, 1, 135-142.
  5. Ou, C. Y., 2006, Deep Excavation Theory and Practice, Netherlands: Taylor & Francis/Balkema.
  6. Ou, C. Y. dan Shiau, B. Y., 1998, Analysis of the Corner Effect on Excavation Behaviour, Canadian Geotechnical Journal, 35, 532-540.
  7. Ou, C. Y., Chiou, D. C., dan Wu, T. S., 1996, Three-Dimensional Finite Element Analysis of Deep Excavations, Journal of Geotechnical Engineering, ASCE, 122(5), 337-345.
  8. Ou, C. Y., Hsieh, P. G., dan Chiou, D. C., 1993, Characteristics of Ground Surface Settlement During Excavation, Canadian Geotechnical Journal, 30, 758-767.
  9. Ou, C. Y., Liao, J. T., dan Cheng, W. L., 2000, Building Response and Ground Movements Induced by A Deep Excavation, Geotechnique, 50(3), 209-220.
  10. Sorensen, K. K., dan Okkels, N., 2013, Correlation between Drained Shear Strength and Plasticity Index of Undisturbed Overconsolidated Clays, Proceedings of The 18th International Conference on Soil Mechanics and Geotechnical Engineering, Paris, 2013.
  11. Wang, J. H., Xu, Z. H., dan Wang, W. D., 2010, Wall and Ground Movements Due to Deep Excavations in Shanghai Soft Soils, Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, ASCE, 136(7), 985-994.
  12. Xie, X. Y., Li, Y. S., dan Huang, H.W., 2006, Settlement Analysis in Deep Excavations by Top-Down Construction in Soft Soils Using FEM, Proceedings of GeoShanghai International Conference 2006, Shanghai, 6-8 June 2006, 401-408.